1. 引言
为了减少沥青路面车辙损害及提高路面基层混合料的强度，法国于20世纪最早提出了高模量沥青混合料的概念 [1] [2] [3] [4]，所谓高模量沥青混合料是指在道路沥青路面修建中，一种模量较高、抗车辙性能较好、耐疲劳性能更优的路面材料。依据法国LPC沥青混合料设计指南的定义 [5]，即15℃、10 Hz条件下，复数模量不小于14,000 Mpa的沥青混合料。法国对于高模量沥青混合料的应用主要通过1) 选用低标号硬质沥青，即30#以下的沥青；2) 在混合料中添加高模量改性剂，这两种技术途径实现 [6] [7]。
国内对于高模量沥青混合料的应用研究主要从高模量改性剂入手，于2001年始从法国引进高模量改性剂，并结合我国实际道路特点和气候条件，对高模量沥青混合料展开了大量应用研究，并在市政道路交叉口、京珠高速及粤赣高速等高速公路中，进行了相关试验路的铺筑 [8]；辽宁交科院 [9] 在交通部西部建设科技项目中，着重从高模量改性剂来提高沥青混合料动态模量入手，开展了添加剂型高模量沥青混合料的研究，并在抚顺–南杂木高速公路中面层铺筑了掺加“PR-M”、“路宝牌”高模量外掺剂的试验段；此外还有很多高校和科研院所也对添加剂型高模量沥青混合料进行了大量研究，如山东建筑大学道路研究室 [10] 从混合料的高温性能入手，研发了一种新型高模量添加剂并取得了较好的应用效果；长安大学 [11] 开展了添加PR系列高模量改性剂的沥青混合料性能试验研究，并在道路工程应用中进行了相关试验路的铺筑 [12] [13]。虽然国内进行了大量的添加剂型高模量沥青混合料研究，但都是从各自的研究角度展开，基于目前高模量添加剂稂莠不齐的现状，为科学进行添加剂型高模量沥青混合料模量和疲劳参数指标设计，促进添加剂型高模量沥青混合料在实际工程中推广应用，仍需进一步研究探索。
在实际工程应用中，添加剂型高模量沥青混合料由于其简便的生产、施工工艺，施工和易性好及混合料各项性能均衡稳定等特点而受到广泛关注，因而，在对目前市场中多种添加剂对比后，本文优选PR Module、YJE-6和EME三种高模量改性剂，对沥青混合料的模量及疲劳性能研究，建立混合料动态模量主曲线、疲劳曲线及疲劳方程，预测这6种添加剂型高模量沥青混合料的高低温性能和疲劳寿命，并进一步对高模量改性剂与沥青胶结料间的相互作用进行研究。
2. 材料与试验方案
2.1. 原材料
1) 集料
粗集料、细集料均选用优质石灰岩，矿粉由优质石灰岩加工而成，集料各项技术指标均满足JTG-F40-2004《公路沥青路面施工技术规范》要求。
2) 沥青
沥青选用70#和SBS改性沥青，其主要技术指标结果如表1、表2所示。从表1、表2来看，两种沥青的各项指标均满足《公路沥青路面施工技术规范》要求。
Table 1. 70# asphalt performance index test results
表1. 70#沥青性能指标试验结果
Table 2. SBS modified asphalt performance index test results
表2. SBS改性沥青性能指标试验结果
3) 高模量改性剂
对目前市场上多种高模量改性剂比选，本文选用3种现役工程中应用的功能性高模量改性剂：PR Module、YJW-6和EME型高模量添加剂，根据高模量剂推荐掺量，用量分别为0.7%、0.3%和1%。采用直投式加入拌和，三种高模量添加剂外观形态如图1所示。
Figure 1. Different types of high modulus additives
图1. 不同类型高模量添加剂
2.2. 级配选择
本文级配选用高模量沥青混合料常用AC-20型级配，合成级配见表3，级配曲线见图2。
2.3. 试验方案
本文采用沥青混合料性能试验机(Asphalt Mixture Performance Tester, AMPT)和UTM-100分别对70#和SBS两种沥青、PR Module、YJW-6及EME三种改性剂组成的六种AC-20型高模量沥青混合料进行单轴压缩动态模量试验和小梁四点弯曲疲劳试验，具体试验方案如表4、表5所示。
Table 4. AMPT uniaxial compression dynamic modulus test program
表4. AMPT单轴压缩动态模量试验方案
Table 5. Four-point bending fatigue test plan of trabecular
表5. 小梁四点弯曲疲劳试验方案
3. 试验结果分析
3.1. 单轴压缩动态模量
3.1.1. 动态模量与相位角
为了更好地接近道路实际状态的行车情况，对加载频率10 Hz条件下的动态模量及相位角进行分析，试验结果如图3所示。
Figure 3. Modulus and phase angle of different additive type high modulus asphalt mixture
图3. 不同添加剂型高模量沥青混合料模量及相位角
通过图3可知，相同加载频率下，以上六种高模量沥青混合料的模量和相位角随温度升高变化趋势一致，动态模量随温度升高不断减小，相位角随温度升高不断增大。
由图3(a)动态模量对比曲线可知，对于同一种沥青材料，相同试验条件下EME型高模量沥青混合料的动态模量高于另外两种混合料，PR Module、YJW-6型高模量沥青混合料的整体模量曲线相近，动态模量差别较小。高温环境下，沥青混合料会渐渐表现出粘塑性，其粘性成分增加，如果此时材料的模量较小，就容易导致沥青路面产生变形，变形累积就易形成车辙、拥抱等路面损坏 [14]。由试验结果可知，高温环境下(45℃)对于70#沥青，EME添加剂型高模量沥青混合料的动态模量4018 MPa是YJW-6添加剂型高模量沥青混合料2534 MPa的1.59倍，是PR Module型高模量沥青混合料2617 MPa的1.54倍，PR Module型高模量沥青混合料与YJW-6型混合料模量比接近1；而对于SBS改性沥青，三种添加剂型高模量沥青混合料动态模量比为2.05:1.03:1，表明相同试验条件下，EME添加剂型高模量沥青混合料的抗高温车辙能力更佳，PR Module和YJW-6添加剂型高模量沥青混合料的抗高温车辙能力接近。
通过图3(b)相位角可知，45℃之前，EME添加剂型高模量沥青混合料的整体相位角小于其余两种添加剂型高模量沥青混合料，而PR Module、YJW-6添加剂型高模量沥青混合料的相位角曲线近乎重叠；45℃之后(高温环境下)，PR Module型高模量沥青混合料的相位角明显偏小，表明高温环境下，PR Module型高模量沥青混合料能保持更好的弹性性能，对温度变化的敏感性更小。
由图3可知，高模量改性剂采用直投式加入混合料拌和，在相同试验条件下，70#基质沥青和PR Module、YJW-6、EME三种改性剂拌和的高模量沥青混合料模量要高于采用SBS改性沥青与之拌合的，且相位角还偏低，表明高模量改性剂在改善70#基质沥青高温性能及黏弹性能方面的效果明显强于高模量改性剂与SBS改性沥青复合的效果。
3.1.2. 动态模量及相位角主曲线
沥青混合料是一种典型的粘、弹性材料，其性质受温度、荷载作用的影响较大，通过动态模量分析混合料性质时，通常要考虑其在不同温度、不同加载频率下的模量和相位角，但由于室内设备自身原因条件，要得到在一个荷载或频率较宽范围内的模量值不易实现，因此根据时温–等效原理，将不同试验温度、加载频率条件下的混合料模量曲线按某一基准温度(20℃)曲线平移建立主曲线，对六种添加剂型高模量沥青混合料的高低温性能(低温区为5℃以下，高温区为45℃以上)进行预测分析，其模量及相位角主曲线如图4所示。
Figure 4. Modulus and phase angle master curve of different additive type high modulus asphalt mixture
图4. 不同添加剂型高模量沥青混合料模量及相位角主曲线
混合料低频时模量与高温环境相对应，高频时模量则对应低温环境。高温环境下如果混合料的模量值较大，就能够有效减小沥青混合料的破坏应变，提高混合料的抗车辙能力和抗高温变形能力；低温环境下，如果混合料的模量值偏大，就容易导致路面材料内部在较小的变形产生较大的应力，造成其开裂，出现低温病害。通过图3可以看出，这六种AC-20型高模量沥青混合料的动态模量及相位角主曲线整体变化趋势一致。由图4(a)可知，同一种沥青对应的EME添加剂型高模量沥青混合料的模量曲线最高，而PR Module和YJW-6添加剂型高模量沥青混合料的模量主曲线相近，因此，EME添加剂型高模量沥青混合料的高温抗车辙性能更优，而PR Module与YJW-6添加剂型高模量沥青混合料的高温抗车辙性能相近。
通过图4(b)对混合料相位角主曲线分析可知，高温环境下，同一种沥青材料对应的PR Module添加剂型高模量沥青混合料的相位角更小，表明PR Module型高模量添加剂在改善沥青黏弹性能方面效果更佳，混合料高温时的弹性性能表现更佳，抗高温变形能力更优。
由图4可知，对于不同沥青材料，在试验条件相同情况下，70#基质沥青与高模量添加剂拌和的沥青混合料动态模量主曲线高于SBS改性沥青与添加剂拌和的沥青混合料，且相位角主曲线更低，表明高模量添加剂在改善70#基质沥青高温性能及黏弹性能方面效果强于高模量添加剂与SBS改性沥青复合的效果，拌合后沥青混合料的模量及相位角性能更佳。
3.2. 疲劳性能分析
3.2.1. 高模量沥青混合料疲劳曲线
按照表5试验方案，对六种添加剂型高模量沥青混合料进行疲劳试验，混合料不同应变水平下的疲劳寿命与应变关系如图5所示。
由图5可知，这六种添加剂型高模量沥青混合料的疲劳寿命变化趋势一致，对于同一种沥青材料，应变水平一定的情况下，EME型高模量沥青混合料的疲劳寿命最优；PR Module添加剂型混合料的疲劳寿命略高于YJW-6添加剂型高模量沥青混合料，但两者的差别较小。
根据新版规范GB/T 36143-2018 [15] 高模量沥青混合料的疲劳寿命要求，对230 uɛ水平条件下的混合料疲劳寿命评价，70#沥青对应的不同添加剂型高模量沥青混合料疲劳寿命EME型:PR Module型:YJW-6 = 1.22:1.06:1；而对于SBS改性沥青，EME型:PR Module型:YJW-6 = 1.18:1.04:1，表明EME添加剂型高模量沥青混合料的疲劳寿命最大，而PR Module和YJW-6添加剂型高模量沥青混合料的疲劳寿命相近。
Figure 5. Fatigue curve of different additive type high modulus asphalt mixture
图5. 不同添加剂型高模量沥青混合料疲劳曲线
3.2.2. 高模量沥青混合料疲劳方程
根据图4结果，建立这六种不同添加剂型高模量沥青混合料的疲劳方程，公式如下：
(2.1)
其中：N——试验终止时重复荷载作用次数(次)；
ε——试验控制应变水平(με)；
A、B——疲劳方程系数。
由公式得出的这六种高模量沥青混合料疲劳方程见表6。
Table 6. Fatigue equation of different additive type high modulus asphalt mixture
表6. 不同添加剂型高模量沥青混合料疲劳方程
对图5疲劳曲线进行线性拟合，得出混合料疲劳方程相关系数R2 > 0.99，相关性较好。方程系数A代表图4疲劳曲线高低，值越大表明混合料抗疲劳性能越好，方程系数B代表疲劳曲线斜率；值越大说明混合料疲劳寿命对于应变水平的变化越敏感。由表6可知，不同添加剂型高模量沥青混合料的抗疲劳性能EME型 > PR Module型 > YJW-6型，同样，对于应变水平变化的敏感性EME型 > PR Module型 > YJW-6型。
4. 结论
本文通过对六种添加剂型高模量沥青混合料单轴压缩动态模量和四点弯曲疲劳数据对比分析，得出以下主要结论：
1) 不同添加剂型的高模量沥青混合料动态模量及相位角依赖温度和加载频率的变化趋势一致，相同加载频率下，模量及相位角随着温度的升高呈现出相同的变化规律。
2) 根据时间温度置换原理，利用非线性最小二乘法建立了不同添加剂型高模量沥青混合料的模量及相位角主曲线，基于主曲线对混合料高低温性能进行分析，EME添加剂型高模量沥青混合料的高温抗车辙性能更优，PR Module和YJW-6添加剂型高模量沥青混合料的高温抗车辙性能相近；PR Module型添加剂在改善沥青黏弹性能方面效果更佳，混合料高温时的弹性性能表现更佳，对温度的敏感性变化更低。
3) 相同试验条件下对比分析了高模量添加剂与沥青胶结料的相互作用，结果显示，高模量添加剂在改善70#基质沥青高温性能和黏弹性能方面的效果明显强于高模量添加剂与SBS改性沥青复合的效果，沥青混合料的模量及相位角更佳。
4) 建立了这六种添加剂型高模量沥青混合料的疲劳曲线和疲劳方程，基于模型对混合料的疲劳寿命、抗疲劳性能及对应变水平变化的敏感性进行分析评价，EME型混合料的疲劳寿命最好；PR Module型和YJW-6型高模量沥青混合料的疲劳寿命相近，混合料的抗疲劳性能及对于应变水平变化的敏感性EME添加剂型 > PR Module型 > YJW-6。
NOTES
*第一作者。