1. 引言
某建筑场地按设计高程平整后，将与场地西侧已有市政道路间形成高16~18 m、长约50 m的挖方环境土质边坡。拟采用锚索桩板墙支挡，设计桩截面尺寸2.0 m × 2.5 m或直径1.5 m，桩中距4 m，桩顶附近设置一道或多道孔径200 mm、12 × 7Фs15.2锚索，桩前设计有宽度不小于6 m的基岩平台，再往前有近6 m高的地下车库基坑。然而锚索桩板墙施工完后桩前6 m宽的基岩平台被不合理的开挖掉，边坡高度增加近6 m，造成已建锚索桩板墙顶水平位移按2 mm/d多的速率持续变形。坡顶道路出现开裂、下沉，经多日累计变形已达40 mm，超过了规范 [1] 的变形警戒值。关键是经验算已建锚索桩板墙不能抵抗增加的土压力，在边坡前缘坡脚进行了反压应急抢险处理，但为确保边坡及挡墙长期稳定，需要对该段变形边坡坡体及支挡结构进行加固。然而采用何种支挡结构在满足建筑功能前提下能达到既安全又经济，且易于实施是亟待解决的问题，于是对新型加固支挡结构进行设计研发及进行优化分析是必要的。
2. 边坡地质环境 [2]
拟建场地属溶蚀槽谷地貌，处于近北走向槽谷西侧斜坡中下部，第四系全新统人工填土(Q4 ml)分布于场地部分地段，一般厚度薄，局部缺失；残积红黏土分布于整个场地，土层厚近17 m，为场地主要覆盖层。钻探揭露的场地下伏基岩地层为三叠系下统嘉陵江组(T1j)岩溶角砾岩、灰岩。岩溶角砾岩厚3~5 m，岩体破碎呈碎石土状，强风化，灰岩较完整，中等风化。拟建场地构造上处于南温泉背斜西翼，岩层单斜产出，岩层产状290˚∠61˚，为反向坡。场地地下水不发育，岩土参数取值见表1。
Table 1. Values of geotechnical parameters
表1. 岩土体力学参数
Figure 1. Sectional view of the reinforced structure
图1. 加固结构剖面图
3. 边坡加固支挡方案 [3]
既有边坡工程加固方法 [4] 有多种。由于坡顶为已有市政道路，坡脚为拟建建筑，显然削方减载、堆载反压是不现实的。而基岩面平缓，土层较厚，且据施工情况表明锚索质量难以控制，因此锚固加固可靠性较差。红黏土注浆效果差，且坡顶道路要断道施工，注浆加固也不行。加大截面法主要用于重力式挡墙。而现有的抗滑桩加固法，是将抗滑桩设于已有的桩中间，紧贴已有的面板等距离布置，由于新增抗滑桩与原有桩之间的距离一般较近。通过实体模型数值仿真分析，桩的嵌固段水平应力集中的范围在3倍的桩径内 [5]，桩的嵌固段将产生的应力重叠集中作用，使得嵌固段岩土体的水平承载力难以满足要求，并且施工较困难，同时易对原有桩的嵌固段产生扰动甚至破坏。
经过多方案比选，在距离原有桩前缘的位置布置加固桩，且加固桩与原有桩之间设置多道联系梁，形成类似F形的加固桩结构，对已有变形锚索桩支护进行加固。通过以上实施方式，原有支护桩由受压桩变成了偏心抗拔桩，加固桩为偏心受压桩，使该结构抵抗变形能力增强。同时原有支护桩的弯矩及抗拔力可能不够，需采用增大截面法加固。即在原有支护桩中下部采用增大截面法补桩，以抵抗增大的弯矩及抗拔力。
该加固结构不仅抗边坡变形能力较强，结构受力较合理，而且对原有支护结构扰动较小，施工方便 [6]。加固结构典型剖面见图1。为保证施工期间的安全，需对变形边坡进行应急反压处理，跳桩施工。
4. 加固结构的受力模型分析
我国学者对门型双排桩支护结构 [7] 分析研究较多，但对F型桩加固锚索桩的支护结构内力及变形分析方法的研究还远远不能满足工程实践的需要。由于理论分析计算存在一定的困难，本文对该支护结构采用平面弹性支点杆系结构进行分析。在确定加固结构的受力模型时需考虑：1) 桩的支撑条件只考虑竖向约束，相当于自由端。因为通过桩实体模型数值仿真分析，桩底始终要产生转动，且桩身弯矩与理正软件按桩底自由端计算结果相当，桩底约束宜采用自由端进行计算 [8]。当然如桩刚度大，侧向荷载小，桩顶位移小，可按铰支或固定端考虑，此时桩的内力偏大，不经济。2) 在加固桩与原桩之间有土体(含强风化层)的地段用地层弹簧及桩间土对桩侧的初始压力 [9] 来考虑桩土相互耦合作用。3) 联系梁对双排桩受力起到协同变形和分配内力的作用，其连接处理对整个支护结构的受力性能及变形有较大的影响 [10]。当桩与联系梁处理方式为刚接时，联系梁协同变形及分配内力的作用最强，因此，加固联系梁与原有桩一定要刚性连接。4) 加固桩与原有桩之间的距离大于加固桩的桩宽的2~3倍，使桩的嵌固段产生应力集中的重叠范围减少，同时加固桩的嵌固段宜深于原有桩的嵌固段以便更好地发挥嵌固段的作用；5) 根据鉴定报告，桩身完整性均合格，但支护结构的安全性评定为Dsu级 [11]，于是原有锚索桩挡墙构件承载力按0.8折减，新增桩结构抗力发挥系数按0.8考虑 [4]，即将侧向土压力增大1.25倍以实现上述要求。同时原有支护桩上考虑锚索拉力。加固结构受力模型见图2。
Figure 2. Mechanical model drawing of reinforced structure
图2. 加固结构受力模型图
5. 加固结构优化
通过设置不同的加固桩、联系梁的位置及道数，按平面杆系结构弹性支点有限元数值分析计算，可得出有益的结论，从而优化加固设计。
由于篇幅有限，本文只涉及一道锚索的矩形锚索桩加固设计优化。通过设计不同加固横梁的道数、位置以及不同的桩间距，在九种不同的工况下(工况设置见图3)，计算出桩顶最大位移及桩身最大正负弯矩。从加固横梁布置工况与桩顶位移关系图3及加固横梁布置工况与桩最大正负弯矩关系图4中可以看出，随着横梁道数的增加桩顶位移降低，内力减小；桩间距增大，桩顶位移降低，内力减小，但幅度不大。在中下部设置三道联系梁的效果与在上中下设置五道联系梁的效果相当。具体分析如下：
Figure 3. Diagram of relationship between arrangement of reinforced beam and displacement of pile top
图3. 加固横梁布置工况与桩顶位移关系图
Figure 4. Diagram of the relationship between the layout of the reinforced beam and the maximum positive and negative bending moments of the pile
图4. 加固横梁布置工况与桩最大正负弯矩关系图
加固桩采用直径2.20 m的圆桩，与原桩水平间距4.50 m (约为桩径的2倍)，从顶到底按5 m间距设置五道联系梁时，桩顶位移为72.30 mm (见图5，位移计算考虑了土压力1.35分项系数)，但计算支护结构变形时，应采用荷载效应的准永久组合 [1]，即应为72.30/1.35 = 53.60 mm。考虑到原支护桩已产生40 mm的变形，合计变形不超过100 mm [12]，后期应加强边坡变形监测工作。桩最大正负弯矩为−48,300~53,700 kN∙m (见图6)，且顶部两道联系梁及桩内力很小，内力往中下部桩梁传递，顶部两道联系梁可取消或弱化处理。从上往下设置三道顶部联系梁时，桩顶位移为153/1.35 = 113.30 mm，变形过大不满足要求。如从下往上在中下部布置三道联系梁时，桩顶位移为78.10/1.35 = 57.85 mm (见图7)，桩最大正负弯矩为－48,400~53,800 kN∙m (见图8)，与布置五道联系梁结果相当。另外，当加固桩与原桩水平间距取6 m (约为桩径的3倍)，从下往上布置三道联系梁时，桩顶位移为66.40/1.35 = 49.19 mm；当加固桩与原桩水平间
Figure 5. Displacement cloud of the five beam reinforced structure
图5. 五道联系梁加固结构位移云图
Figure 6. Cloud image of bending moment of five beam reinforced structure
图6. 五道联系梁加固结构弯矩云图
Figure 7. Displacement cloud of the middle and lower three beams reinforced structure
图7. 中下部三道联系梁加固结构位移云图
Figure 8. Cloud picture of bending moment of reinforced structure with three connecting beams in middle and lower parts
图8. 中下部三道联系梁加固结构弯矩云图
距取8 m (约为桩径的4倍)，从下往上在中下部布置三道联系梁时，桩顶位移为63.86/1.35 = 47.30 mm；位移和内力有一定的减少，但幅度不大，且加固桩与原桩水平间距增大，要占用坡下用地空间。
因此，从安全、经济、合理性分析，在中下部从下往上布置三道联系梁，加固桩与原桩水平间距取2~3倍桩径的加固结构较优。
按照以上分析结果，对变形的边坡进行了加固处理，处理后结构实景见图9，经过多年的运行及变形监测，效果较好。
Figure 9. Slope deformation reinforcement structure real scene
图9. 边坡变形加固结构实景
6. 结论
随着山地工程建设高速发展，高土质边坡支挡结构变形加固的项目越来越多，采用安全、经济、合理的加固结构势在必行。本文通过在已变形的锚拉桩的外侧设置多道类似F型的加固桩及联系梁，从加固方案的确定、加固结构的受力模型、加固结构优化几方面进行了分析研究，得出了有益的成果，可为类似的工程设计提供参考，主要有以下结论：
1) 已变形的锚拉桩的外侧设置多道类似F型的加固桩及联系梁的结构抗侧向变形能力强。
2) 设计时可通过增加侧向土压力的方法来考虑已有桩的损伤及加固桩的发挥作用的有效性。
3) 加固桩与原有桩的水平间距需2~3倍原有桩桩径，避免嵌固段压应力重叠集中。
4) 联系梁的道数根据坡高确定，间距可取5 m左右。加固桩及联系梁应设置边坡的中下部，能充分发挥加固结构构件的强度，即对边坡强腰固脚。
5) 原支护锚索桩由压弯构件变成拉弯构件，需验算其强度，其弯矩、抗拔力可能增大，可采取增大截面法进行加固。
6) 应充分考虑原有桩已产生了一定变形的实际情况，因此要控制加固结构后期变形。控制桩顶变形总量不超过100 mm [12] 是可行的。
参考文献