1. 引言
道路修筑时，在地下水位较高的情况下，取土达到一定深度后，就会遇到含水量过大的土；在潮湿多雨地区，特别在雨季，即使在高地取土，也可能遇到含水量过大的土，尤其是在特殊潮湿地区的原始含水量往往过大，有时可能超过最佳含水量很多。而其含水率过高时，施工压实困难，路基强度低、稳定性差，易造成冻胀翻浆，进而带来致命的道路病害 [1] [2] [3]。
在公路建设过程中，高含水量土路基的填筑是经常遇到的工程实际问题，如何保证高含水量土路基的填筑质量，提高高含水量路基的服役性能是目前急需解决的工程实际问题 [4] [5]。采用生石灰处理高含水量土是目前常用的技术手段，国内外也有很多研究针对生石灰土的冻融特性以及动态性能 [6] [7] [8] [9]。同时也有研究针对生石灰改良土的物理力学性能以及使用效果等进行分析 [10] [11] [12]。但是目前对高含水量土生石灰的掺配比例的确定还没有具体的方法，导致生石灰的掺量具有一定的经验性和随意性，缺乏具体的设计方法和依据 [13] [14]。同时，针对不同含水率和石灰掺量条件下石灰土的体积稳定性和强度特性的研究相对较少，但是这两种特性可以有效评价石灰土的使用性能。
本文通过主要通过室内试验的方法，针对高含水量土填筑路基的实际工程问题，开展通过生石灰处理高含水量土的相关技术研究。针对不同初始含水率及不同石灰掺量下的石灰土，分析石灰处理高含水量土的体积稳定性及强度特性，促进生石灰改性高含水量土这项技术的工程应用。
2. 试验原料与试验方法
2.1. 试验原料
现场取土试样中细粒组土粒(粒径 ≤ 0.075 mm)为总质量的88%，粗粒组土粒(60 mm ≥ 粒径 ≥ 0.075 mm)为总质量的12%，细粒组质量大于等于总质量50%，粗粒组质量小于等于总质量25%，该土属于低液限黏土。实测该土的主要物理力学指标如表1所示。
Table 1. Physical and mechanical index of soil
表1. 土的物理力学指标
根据基层施工技术规范的有关规定，可以适用石灰稳定土的土样应是塑性指数为15~20，容易进行碾压与粉碎的黏性土，本研究所用土样满足要求。
石灰属于钙质消石灰，其有效氧化钙、氧化镁含量为65%，属于三级灰。
2.2. 无荷载膨胀率试验
对土试样进行无荷载膨胀率试验，测定试样在无荷载有侧限条件下，浸水后在高度方向上的膨胀率。试验方案确定为5组生石灰掺量，分别为2%、4%、6%、8%和10%，3组不同初始含水率，分别为20%、25%和30%，均高于最佳含水率，进行正交试验。
2.3. 冻胀试验
通过击实试验得到不同石灰掺量与含水率条件下的石灰土试件，然后对试件进行饱水48 h，待试件完全饱水后放入冰箱内进行冻胀试验，冻结温度设置为−20℃，通过在试件表面设置千分表的方式进行冻胀率的测量，得到不同冻结时间条件下的冻胀率变化情况，对材料的冻胀特性进行研究。试验中选择3种初始含水率20%、25%和30%，以及3种掺灰量2%、6%和10%的高含水量石灰土进行正交试验，测定48 h内试件冻胀率的变化规律。
2.4. CBR试验
参照规范中CBR试验方法，选择三组含水率分别为20%、25%、30%，均高于最佳含水率，同时选择五组生石灰掺量2%、4%、6%、8%、10%，通过击实试验制作石灰土试件。在进行CBR强度测试之前，需要将石灰土试样浸水4 d，使试件处于饱水状态，这个过程可以得到石灰土试件的吸水率变化。对浸水后高含水量石灰土试件进行CBR强度试验，得到初始含水率和生石灰掺量对土体CBR强度的影响。
3. 体积稳定性研究
通过无荷载膨胀率试验可以得到不同初始含水率下石灰掺量对土体无荷载膨胀率的影响情况如图1所示。
Figure 1. Variation curve of no-load expansion rate with lime content
图1. 无荷载膨胀率随掺灰量变化曲线
由上图可知，随着石灰掺量的增加，土的无荷载膨胀率在逐渐减小，且逐渐趋近于零，初始含水率对土体膨胀率的数值也会产生影响，掺灰量越小时，影响越显著，初始含水率越大，膨胀率的数值越小，因为它是诱发土膨胀变形的直接原因，当初始含水率越小时，膨胀潜势就越大。由变化曲线可以看出当石灰掺量为6%以上时，土的无荷载膨胀率就小于规范所规定的0.7%的界限，而当石灰掺量较小时，膨胀率无法满足规范的要求，所以土样用石灰改性处理后其膨胀性受到了较好的抑制，可以用来改善土体的体积稳定性。
采用上述冻胀试验方法与试验方案进行室内冻胀试验，得到不同掺灰量及含水率条件下，冻胀率随冻胀时间的变化规律如图2所示。
由上图可以看到，本试验中对土试件的高度变化在48 h的时间内进行监测，发现冻胀率在前24 h不断增加，而在24 h后基本趋于稳定，随着初始含水率的增加，试件的高度变化更加明显，试件中会存在
(a) 掺灰量2% 
(b) 掺灰量6% 
(c) 掺灰量10%
Figure 2. Variation curve of frost heave rate under different lime content
图2. 不同掺灰量下冻胀率变化规律曲线
更多的自由水发生冻胀，而随着掺灰量的增加，试件的高度变化在逐渐减小，证明生石灰可以对土体的冻胀起到有效的抑制作用。综上所述，石灰的掺加可以有效改善土体的体积稳定性，且石灰掺量越大，效果越明显。
分析原因为生石灰粉掺入粘土中形成的离子交换能力与土中粘粒含量有关，由于粘粒具有很大的比表面积，含量越高颗粒表面电荷所形成的比表面就越大，相应的离子交换作用进行得更为显著。离子交换使土粒双电层中的扩散层变薄，结合水减少，从而使粘土粒间的结合力增强，表现为体积稳定性更强。
4. 强度特性研究
参照上述试验方法进行CBR承载比试验，在进行CBR强度试验之前，需要对试件进行饱水操作，通过比较不同初始含水率和石灰掺量的试件，可以得到试件在饱水情况下的吸水率变化情况如图3所示。
由下图可知，随着石灰掺量的增加，土的吸水率在逐渐减小，且在不同初始含水率下变化较为一致，随着石灰掺量的增加，土样的初始含水率会有所降低，由于生石灰会消耗一部分水，但是在吸水饱和状态下的含水率也会降低，这是由于石灰土的压实度更高，吸收的水也就较少，但从整体来看，掺灰量对于吸水率的影响较小。
然后对饱水试件进行CBR试验，得到初始含水率和生石灰掺量对土体CBR强度的影响如图4所示。
通过图中可以看出，随着生石灰掺量的增加，土的CBR强度值在逐渐增大，且初始含水率较低时变化较为显著。随着初始含水率的增加，土的CBR强度值在逐渐减小，当石灰掺量较大时，含水率较低时，石灰掺量会对强度值产生更大的影响。规范中规定在一般路基施工中，高速公路和一级公路要求路基填料的最小强度(CBR强度)上路床不小于8%，下路床不小于5%，上路堤不小于4%，下路堤不小于3%。因此，当含水率小于25%时，4%以下的石灰掺量就可满足最高要求，而当含水率为30%时，需要掺加6%以上的石灰才可满足大于8%的要求。
分析石灰对于土体CBR值的影响原因为，当石灰掺入土中时，不仅发生阳离子交换作用和絮凝作用，还会发生吸水膨胀作用和碳化胶结作用。一方面，由于水化作用，石灰吸收了土中的水份，体积膨胀，放出热量，使土发热和水分蒸发，从而改善土质。另一方面，掺合后土中剩余的石灰和空气中的CO2发生作用，可形成CaCO3这种物质，使土碳化，提高了土体的坚固性，从而增加了土体强度，所以土体CBR值也相应的有所增加。
Figure 3. Variation curve of water absorption under different initial water content
图3. 不同初始含水率下吸水率变化曲线
Figure 4. Variation curve of CBR intensity value under different water content
图4. 不同含水率下CBR强度值变化曲线
5. 结语
通过对生石灰处理高含水量土的室内试验研究，得到如下结论：
1) 高含水量石灰土的无荷载膨胀率随初始含水率的增加而不断减小，随着石灰掺量的增加而显著减小，高含水量石灰土的冻胀率变化随着冻结时间的增加而不断增大，并最终趋近于一个定值，随着含水量的增加，冻胀率变化也在增加，但石灰掺量的增加可以明显减少试件土的高度变化，有效减少冻胀变形，即生石灰的掺加可以有效地提高高含水量土的体积稳定性；
2) 随着石灰掺量的增加，土的吸水率在逐渐减小，且在不同初始含水率下变化较为一致，同时随着初始含水率的增加，土体饱和情况下的吸水率在逐渐减小。随着初始含水率的增加，高含水量石灰土的CBR强度值在逐渐减小，而随着掺灰量的增加，高含水量石灰土的CBR强度值逐渐增大，并且含水率越低时变化越明显，生石灰可以有效提高高含水量土的强度特性。