1. 引言
目前，采用碳纤维片材(Carbon fiber reinforced polymer, CFRP)加固钢筋混凝土结构已得到广泛应用 [1] [2] [3] [4]。服役期内的CFRP加固混凝土结构经常处于室外恶劣环境条件下，遭受紫外线照射、高低温循环等环境作用。已有文献研究表明：CFRP加固用胶粘剂抗剪强度随着温度的升高呈明显降低趋势，60℃时，其抗剪强度仅为常温下的60% [5] [6]，这势必会影响环境温度作用下CFRP与混凝土之间的黏结性能。CFRP与混凝土之间的黏结性能的优劣是CFRP加固混凝土结构可靠性的关键因素，国内外研究人员针对高低温循环作用下CFRP与混凝土之间的黏结性能进行了研究，取得了一定的研究成果。胡克旭等 [7] 研究了温度循环作用对CFRP-混凝土界面黏结性能的影响，发现：随着温度升高，CFRP-混凝土界面黏结性能呈降低趋势，且性能退化发生在胶粘剂玻璃化温度 ± 20℃范围内。Manuel和Hugo [8] 对CFRP加固混凝土梁在高低温作用下(−10℃下12小时，10℃下12小时)循环10,000个小时后的黏结性能进行了研究，发现经历温度循环后试件黏结强度下降，且破坏均发生在混凝土基层。Gamage [9] [10] 等研究了20℃~50℃循环温度作用下，经过1800 h、2250 h后对CFRP与混凝土黏结性能的影响。研究结果表明：经过高低温循环作用2250 h后，CFRP布加载端应变降低约20%；经过1800 h和2250 h的高低温循环作用后，CFRP与混凝土界面黏结强度分别降低了22%和24%。赵少伟 [11] 等研究了温度循环次数、混凝土强度以及CFRP板宽度对高低温循环作用后CFRP与混凝土黏结性能的影响，结果发现：随着温度循环次数增加，界面最大剪应力逐渐增大。
目前，针对高低温循环作用下CFRP与混凝土黏结性能研究有限，由于遭受高低温循环作用后CFRP与混凝土黏结强度与粘结树脂的性能、混凝土强度等因素有关，高低温循环作用后CFRP与混凝土黏结性能规律尚未明确。因此，对高低温循环作用后二者黏结性能仍需进一步研究。为此，本文选取高低温循环次数、不同CFRP加固技术为主要研究参数，开展高低温循环作用后CFRP与混凝土黏结性能试验研究，期望为CFRP加固钢筋混凝土构件耐久性评估提供参考。
2. 试验概况
2.1. 试件设计与制作
本次试验共设计了12组单剪试件，每组3个，共36个试件。试验参数为高低温循环次数和加固类型。各试件编号及主要参数如表1所示。试件编号中EB、HB、EBG表示粘贴CFRP的方式分别为表面粘贴(externally bonded, EB)、混合粘贴(hybrid bonding, HB)及开槽粘贴(externally bonded reinforcement on grooves, EBG)，试件编号中的数字表示高低温循环次数，每一个高低温循环时间为12 h。
Table 1. Parameters and results of the test
表1. 试验参数及结果
注：T为高低温循环次数；Pu为极限黏结力。
制作时先浇筑混凝土棱柱体试块，尺寸为150 mm × 150 mm × 300 mm (图1)，标准条件下养护28天后，将粘贴CFRP一面打磨平整，用丙酮擦拭干净。不同粘贴CFRP方式后续工序分别如下：1) EB试件：按照《碳纤维片材加固修复混凝土结构技术规程》 [12] 配置、涂刷碳纤维胶，修补混凝土表面不平整部位；用碳纤维胶浸润裁剪后的CFRP布，粘贴于棱柱体试块黏结面，并在加载端前预留40 mm的非黏结段。2) HB试件：在棱柱体试块表面进行机械钻孔，清孔后注入环氧树脂胶，并插入螺栓；粘贴CFRP布的同时，将垫片涂胶后穿过螺栓；环氧树脂强度达到90%以上时，套上钢片和螺母，并用扭矩扳手对螺母施加5 N·m扭矩。3) EBG试件：利用开槽机在黏结区域内开2条纵向沟槽，大小为200 mm × 5 mm × 5 mm，间距为20 mm，将浸渍胶顺着凹槽缓慢倒入槽内直到与混凝土表面平齐后再粘贴CFRP布。CFRP布名义厚度为0.167 mm，宽度为50 mm，黏结长度为200 mm。
(a) EB试件 (b) HB试件
(c) 试件EBG
Figure 1. Test specimens and position of strain gauges
图1. 试件示意及应变片布置
2.2. 材料性能
试验采用自拌混凝土，配合比m水泥:m水:m砂子:m石子 = 1:0.41:1.08:2.29；水泥采用32.5级普通硅酸盐水泥，细骨料选用天然砂，粗骨料采用0~20 mm连续粒级的碎石，堆积密度为1540 kg/m3；混凝土抗压强度测试采用边长150 mm的标准立方体试块，每组3个，实测混凝土28 d立方体抗压强度为31.5 MPa。
试验中所采用的CFRP布为南京天力信科技有限公司生产的高强I级单向CFRP布，其抗拉强度为3488 MPa，弹性模量为244 GPa，伸长率为1.6%。采用TLS-503系列碳纤维加固专用胶，抗拉强度为43.7 MPa，受拉弹性模量为2612 MPa，伸长率为1.54%。
2.3. 高低温循环
试验采用高低温设备为TEMI850高低温循环箱，该设备温度控制范围为−40℃~150℃，温度控制精度在0.5℃以内，湿度控制范围为30%~98%。试验开始时，先将高低温循环箱温度降到−20℃，然后将黏结试块放入高低温循环箱内，试验过程中箱内相对湿度保持60%不变，按照图2设定高低温循环制度进行温度循环：箱内温度降到−20℃；2小时后，温度升高至60℃并恒温4小时；最后经2小时后箱内温度降至−20℃并恒温4小时，至此一个温度循环结束。高低温循环箱内实测温度如图2所示。
2.4. 静载试验
黏结试件经过高低温循环作用后，从高低温循环箱中搬出，经过大约24 h后对其进行单剪试验。单剪试验采用的加载装置如图3所示，试验时在加载端匀速施加荷载，直至破坏。
Figure 2. High and low temperature cycling program
图2. 高低温循环制度
Figure 3. Schematic diagram of single-shear test setup
图3. 单剪试验装置
3. 试验结果及分析
3.1. 试验现象与破坏形态
不同CFRP粘贴方式的试件，其破坏过程基本相似：荷载较小时，试件表面没有明显损伤；荷载增大至峰值荷载的60%左右时，CFRP布发出不连续的轻微响声；当加载至峰值荷载的90%左右时，CFRP布发出的声音增大，继续施加荷载至峰值荷载时，CFRP发出巨大的响声，试件发生突然破坏。未经历高低温循环作用的EBG试件发生了CFRP布拉断破坏，其他所有试件最终破坏时，整个CFRP连同界面下一定厚度的混凝土一起剥离下来，破坏形式为剥离破坏，具体见图4。
(a) EB试件 
(b) HB试件
(c) EBG试件
Figure 4. Failure pattern of test specimens
图4. 试件破坏形态
对比图4发现：经过相同高低温循环次数后，EB试件最终破坏时CFRP布表面粘有厚度不超过5 mm厚的混凝土，黏结区混凝土表面平整；发生剥离破坏的EBG试件最终破坏时沟槽处CFRP布与胶体完全剥离，黏结区混凝土表面凹凸不平，表层粗骨料松动。
3.2. CFRP布应变分析
根据布置的应变片(图1)得到CFRP布应变分布规律如图5所示，其中EBG试件距离加载端相同距离处CFRP布应变取同一位置处3个应变片平均值。由图5可以看出：不同高低温循环次数后，CFRP布的应变分布规律相似。加载初期，应变值较小，纤维条带的传力区较短，CFRP布仅在约20%的黏结长度范围内产生了应变；当加载至极限荷载的70%时，应变值明显增加，纤维条带的传力区向自由端扩展；随着荷载的增加，靠近加载端的应变值急剧增加，表明CFRP布与混凝土之间即将发生剥离。
对比图5(a)~(f)发现，EB，HB，EBG试件经过150次高低温循环以后，峰值荷载作用下，加载端CFRP布的应变明显下降，且有效传递应力范围变小，表明高低温循环作用降低了黏结试件的有效黏
(a) EB0 (b) EB150 
(c) HB0 (d) HB150
(e) EBG0 (f) EBG150
Figure 5. Strain distribution along CFRP strip
图5. CFRP布应变分布
结长度。这可能是由于碳纤维加固胶在高低温循环作用下其抗剪性能降低从而导致CFRP条带应力传递能力下降。与EB，EBG试件相比，HB加固方式由于锚固压力的作用可以明显提高CFRP条带应力传递能力，极限荷载作用下，HB试件加载端应变明显大于EB与EBG黏结试件加载端应变。
3.3. 极限黏结荷载
图6给出了不同CFRP粘贴方式高低温循环作用对CFRP与混凝土极限黏结荷载的影响。由图6可以看出：随着高低温循环次数增加，不同加固方式黏结试件极限黏结荷载呈降低趋势。但是，EB试件极限黏结荷载随着温度循环次数增加降低并不明显，经历150次高低温循环作用以后，其极限黏结荷载比未经历高低温循环作用试件降低了5.0%，而HB试件经历150次高低温循环后其极限黏结荷载降低了16.1%。EBG试件极限黏结荷载随着高低温循环次数增加呈明显降低趋势：EBG试件经历50次、100次、150次高低温循环后，其极限黏结荷载分别降低了12.9%、22.2%、50.30%。
比较不同CFRP粘贴方式对黏结试件极限黏结荷载的影响发现：与EB试件相比，常温下HB试件及
EBG试件的极限黏结荷载大约提高了1.3倍，表明HB和EBG技术有效改善了CFRP与混凝土的黏结性能。但是高低温循环作用削弱了这种改善效果，与EB试件相比，150次高低温循环作用后HB试件极限黏结荷载提高了97%，而EBG试件极限黏结荷载仅提高了20%左右。
分析主要原因是：随着高低温循环次数增加，虽然混凝土强度变化不大，但是黏结胶层发生了氧化、热降解、脱粘等，造成CFRP-混凝土黏结性能的劣化。EBG试件由于表面沟槽内注满了环氧树脂，因而增加了胶层厚度和黏结面积，延迟了CFRP片材的剥离 [13]，其极限黏结承载力较EB试件明显增加，且在相同高低温循环作用后，EBG试件极限黏结承载力下降更明显。HB试件极限黏结承载力主要由胶层的黏结应力，螺杆剪切力和CFRP与混凝土之间摩擦力组成，且以CFRP与混凝土摩擦力为主 [14]。HB试件由于对螺杆施加了扭矩作用，从而对CFRP布施加了压力，增加了CFRP与混凝土摩擦力，导致极限黏结承载力较EB试件明显增加。随着高低温循环次数增加，其极限黏结承载力呈下降趋势，但没有EBG试件下降程度明显。
4. 结论
1) 不同CFRP粘贴方式黏结试件经过高低温循环后均发生了剥离破坏，EB试件剥离破坏时，黏结区混凝土表面比较平整，而EBG试件剥离破坏时沟槽处CFRP布与胶体完全剥离，黏结区混凝土表面凹凸不平，表层粗骨料松动。
2) 高低温循环作用不仅导致黏结试件加载端CFRP布应变大幅下降，而且导致CFRP有效传递应力范围变小，降低了黏结试件的有效黏结长度。对CFRP布施加压力可以提高CFRP条带应力传递能力，HB试件在极限黏结荷载作用下加载端CFRP布应变明显大于EB试件与EBG试件。
3) 随着高低温循环次数增加，CFRP与混凝土极限黏结荷载呈降低趋势。EBG试件经历50次、100次和150次高低温循环后，其极限黏结荷载分别降低了12.9%、22.2%和50.3%。
4) HB、EBG技术可以有效改善CFRP与混凝土的黏结性能，但高低温循环作用削弱了这种改善效果。常温下HB、EBG试件极限黏结荷载比EB试件提高了大约1.3倍。150次高低温循环作用后HB试件极限黏结荷载比EB试件提高了97%，而EBG试件极限黏结荷载仅提高了20%左右。